楊氏seo

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2、castep優化不收斂，請問該怎麼辦

先選擇castep-setup-task-GeometryOptimization從而通過改變晶格常數達到加一定壓的目的，之後計算其中的彈性性質。zdhlover提到的也是一種加壓方法，本人沒搞過。zw_tju(站內聯系TA)那麼通過加壓設置做幾何優化後，再計算彈性系數，得到的結果就是在相應壓強下的彈性性質嗎？zdhlover(站內聯系TA)首先聲明我不是做彈性模量的，只是看過一兩篇這方面的文獻，你需要注意：一般情況下彈性模量是各向異性的，你需要考慮在什麼方向加壓，一般研究的為剪切應力，然後通過彈性模量，沿所研究加壓方向的晶格間距離，以及楊氏模量，表面能之間的關系（具體沒記清）來分析，還可以通過電荷微分圖來分析加壓之後的成鍵情況，其次Castep裡面不可以加負的壓強，而且計算彈性模量的話需要取比較多的K點（具體多少你可以通過增加K點測試一下結果有沒變化）和布里淵區取樣點。

3、楊氏太極拳42式口令

我這里容納了國家普及套路的所有口令，採納答案吧！快點。

4、誰能給我楊氏42、45、48式太極拳帶口令音樂、吳式45式帶口令音樂

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功夫扇
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6、美團關於外賣騎手的問題，發出了什麼樣的政策？

針對此問題，美團表明將會改善優化配送系統，將會為外賣小哥們留出8分鍾的彈性時間。

近日一份美團優化配送系統給外賣小哥留出彈性時間的新聞在網上引發了熱議，接下來為大家梳理一下。

事件梳理

據說網路有一篇揭露外賣平台演算法壓榨騎手的文章，《外賣騎手困在系統里》刷屏，在網上引發了關注，可以說是一石激起千層浪，瞬間引發了網友們對外賣平台的聲討，外賣平台美團對此的回應是，“沒做好就是沒做好，沒有借口，系統的問題終究需要系統背後的人來解決，我們責無旁貸”美團表示將對系統優化。

美團做了哪些優化？

每一單外賣，提供准時配送服務的同時，美團調度系統會給騎手留出8分鍾彈性時間，惡劣天氣下，系統會延長騎手的配送時間，甚至停止接單。另外，騎手申訴功能將升級，對於因惡劣天氣、意外事件等特殊情況下的超時、投訴，核實後，將不會影響騎手考核及收入。

因為此前演算法不斷的壓縮配送外賣的時間，騎手小哥們為了不被扣分，為了按時將餐和送到顧客的手裡，美團騎手大多數都要與時間賽跑，超車，闖紅燈，逆行行為屢屢出現，這些外賣小哥簡直是冒著生命危險在送餐。

所以針對這些問題，美團此次的優化基本上就是要為這些騎手們留出彈性的時間，讓他們可以更加從容的去送餐，而不至於冒險送餐

寫在最後

系統演算法是沒有感情的，它只會按最優化的結果去做計算，但是系統背後的美團卻是有人性化的管理。此次美團管理層對外賣小哥的流程優化將會在很大程度上為外賣小哥們“減壓”說起來也算是好事一件！

對於這起事件，大家有什麼看法？歡迎留言探討哦。

7、開發方案的優化

（1）油田地應力場變化

隨著油氣田的開發活動的進行，將引起油氣藏地應力的顯著變化，包括其大小和方向，引起地應力改變的主要有如下因素。

孔隙壓力變化

採油使岩石孔隙和岩體裂隙中的孔隙壓力降低，岩體收縮，這可導致應力場發生與孔隙壓力降低幅度成正比的應力值變化，降低幅度可達到孔隙壓力降低值的一半，甚至更多。注水是採油的相反過程，油田長期大面積高壓注水，將油層孔隙壓力升高，油層岩石體積發生膨脹，引起水平應力增加。油層孔隙壓力升高還會引起有效應力減小，地層的破裂壓力增大。

地層孔隙壓力導致地應力變化原理：當地層壓力改變時，地層有發生體積變形的趨勢，由於垂向和水平方向岩層的約束條件不同，岩層所受垂向應力保持不變，而在假定其側向應力變為零的條件下，最小水平應力的改變數為：

油氣藏現今地應力場評價方法及應用

式中：Δσmin——最小水平地應力改變數，MPa；ΔPb——地層孔隙壓力的改變數，MPa；ag——有效應力系數；μ——泊松比。

若取ag=1，v=0.18，則：

油氣藏現今地應力場評價方法及應用

顯然，地層孔隙壓力對地應力有較大影響，地層孔隙壓力的改變將顯著地影響地應力。

應力場強度的變化

注水可使井孔及與井孔連通的裂縫的鄰區的溫度降低，溫度降低幅度最高可達100℃。當地層溫度發生改變時，地層有發生體積變形的趨勢，當變形受到約束時，會產生附加內應力，使地應力發生改變，這將導致幾兆帕的局部應力降低。

熱力採油則可導致油層溫度急劇升高，原地應力增大。但是，溫度過高（500℃）則可能導致差異應力的減小。

孔隙液體性質的變化

油田由於採油、注水、使岩石中的孔隙液體的組成成分發生變化，這將影響到一些岩石的物理、力學性能。有些岩石在不同的液體介質中有不同的膨脹率，這是應力場變化的另一個原因。

注入水進入泥岩，引起泥岩應力狀態變化

岩石的抗剪強度可由下式表示：

τ=c+（σv-Pb）tanφ （6-33）

式中：τ——抗剪強度，MPa；c——岩石內聚力，MPa；σv——正應力，MPa；Pb——孔隙水壓，MPa；φ——岩石內摩擦角，（°）。

泥岩進水後Pb增加，c、φ值降低，泥岩層的抗剪強度減小。

注入水進入斷層面，引起斷層面應力變化

根據摩爾和庫倫的理論，岩石任一截面（如斷層面）上的剪應力可由下式表示：

τ=τ0+σtanφ τ=τ0+（P-p）tanφ （6-34）

式中：τ0——斷面兩盤的粘結強度，MPa；σ、P-p——斷層面上的正應力，MPa；φ為內摩擦角，（°）。

注入水進入斷層面、使孔隙壓力p增加，（P-p）tanφ則大大降低。斷層容易發生「復活」運動。

另外，由於注入水長期對油層岩石的沖刷作用，使得砂岩顆粒間的膠結礦物及填充成分被沖走或溶蝕，從而使岩石的孔隙度增大，結構系數減小。由於岩石物質結構發生變化，必然會導致岩石力學性質的變化，表現為岩石的剛性下降，楊氏模量減小。對於一個區塊，構造運動引起的應變數一般不會變化，楊氏模量降低會使水平構造應力變小。當注水壓力較高時，在地層節理面會產生微小裂縫或使天然裂縫重新張開，改變了注水井周圍的地應力分布。在人工壓裂時，這些裂縫可能會成為影響人工裂縫延伸的因素。

油氣藏地應力的顯著變化，會大大增強地應力場的非均質性和各向異性，可使後期水力壓裂裂縫擴展方位發生變化，重復水力壓裂的裂縫轉向等等；應力場的改變又會反過來影響儲層岩石孔隙度和滲透率，並影響油氣在孔隙或裂隙中的流動，由於流體場和應力場相互之間有影響。因此油氣藏地應力的改變將對油氣生產產生較大影響，特別是在稠油熱采、裂縫油藏、淺層油氣藏開采及油田高壓注水開采中，由於固液耦合效應較強，影響更加顯著。所以在後期的開發中，必須考慮油氣藏地應力的改變問題，通過規劃開發方案，控制地下儲層的應力場和人工裂縫擴展方位，來實施優化開采。

（2）注水優化

注水開發是目前多數油田普遍採用的方式，在注水之前，必須對裂縫的大小和方向有正確認識，且應把注水壓差控制在一定范圍內，以避免注入水突進造成對應油井水淹。對於天然裂縫不發育或裂縫與最小水平主應力方向一致的地區，可適當提高注水壓力，而對於天然裂縫具有多向性或天然裂縫與最小水平主應力方向不一致，並且最大、最小水平主應力差別較小的儲層而言，控制適當的注水壓力是非常必要的。

大量事實表明，油田套管損壞與油田注水，特別是高壓注水關系密切，因此需要確定合理的注水壓力界限，在這個壓力下地層不破裂。其壓力值可由注水井吸水指數曲線的拐點確定。

大慶油田PK值可由下式表示：

PK=4.14+0.5WR+C （6-35）

式中：PK——拐點壓力，MPa；WR——地層靜壓，MPa；C——岩石強度，MPa。

合理的注水壓力應保持在微破裂張開吸水前，即吸水拐點壓力以下為最佳值，若超過這個壓力，地殼應力將會急劇增大，引起套管損壞。

大慶油田情況表明，泥岩穩定的主要參數是孔隙水壓及內摩擦角。可用下式表示：

σmaxcosβ（cosβtanφ-sinβ）+σminsinβ（cosβ+sinβtanφ）+c-WRtanφ=0　（6-36）

式中：WR——孔隙水壓，MPa；β——結構面（或地層）傾角，（°）；c——岩石內聚力，MPa；φ——內摩角，（°）。

上式的等號左邊實際上是結構面岩塊穩定和極限平衡狀態的應力值PO，我們稱其為岩塊穩定系數，將上式的WR改寫為PR，則有：

油氣藏現今地應力場評價方法及應用

其中，PR——岩塊穩定的孔隙水壓臨界值（極限（臨界）注水壓力），MPa。

孔隙水壓超過臨界值，將引起斷層活動、泥岩蠕變，套管因岩體失穩而損壞。對各類特殊的油藏（復雜斷裂系統、地層傾斜），在制定注采方案時，臨界注水壓力的確定都可以採用公式（6-37）來確定。

根據油田注水開發的一般要求，為防止注水時壓開地層，井底的最大注水壓力不得大於地層破裂壓力的90%，一旦壓力確定不當，會導致層間水竄或地層活動引起套管變形等嚴重後果。

8、急求畢業設計：基於ANSYS軟體發動機曲軸的有限元分析與優化

連桿有限元模型建立
建模方案的確定
傳統的方法一般採用連續體模型對連桿進行
分析，這種方法具有明顯的缺陷，因為這樣必然將
連桿的所有組件認為是緊密融合在一起的，而連桿
是由各個分離的組件組裝而成的，包括連桿體 襯
套 軸瓦 連桿蓋及連桿螺栓等 各部件之間存在許
多配合面，接觸狀態非常復雜，對連桿的強度分析
有很大影響，如果不考慮這些因素，計算結果會跟
實際情況有相當大的差距，近乎於錯誤 考慮到這
些因素，根據連桿體和連桿蓋之間的接觸方式，將
二者用接觸單元連為一個整體 而襯套 軸瓦 螺栓
對連桿的作用將以連接預緊力的形式作用於連桿
體及連桿蓋上
模型的建立
採用UG軟體來完成建模，建好的模型以 mod-
el格式導入 ansys軟體 圖 1 為連桿的三維視圖 基
於連桿在幾何形狀上的對稱性，採用 1/2 連桿模型
進行分析，可以節省大量計算機內存，把這些內存
用於劃分網格中，可以節省計算時間 如圖 2 為連
桿1/2 模型
連桿有限元分析
計算工況的選擇
發動機工作的過程中，連桿小端隨活塞作往復
直線運動，大端隨曲軸作旋轉運動，而連桿體本身
為平動 通過分析可以得出，連桿的最大載荷出現

在進氣沖程的上止點附近,此時產生最大拉應力，膨
脹沖程的上止點附近此時產生最大壓應力，因此選
擇這兩個位置進行應力分析[2]
。 工況 1：連桿受活塞
組的慣性力作用、 連桿自身的擺動慣性力、 連桿小
頭襯套和大頭軸瓦的徑向裝配應力和連桿大頭所
承受的螺栓預緊力；工況 2：連桿載荷包括活塞組的
慣性力 連桿自身的擺動慣性力 小頭上承受的燃
氣壓力 連桿小頭襯套和大頭軸瓦的徑向裝配應力
和連桿大頭所承受的螺栓預緊力
網格的劃分
該連桿材料為中碳鋼,密度為 7 850 kg/m3
，楊氏
模量為 210 GPa，泊松比為 0.3 由於連桿形狀復雜
且不規則，因此採用高階四面體單元 Solid 92，進行
自由網格劃分，共有 159 669 個單元， 247 821 個節
點，圖3為1/2 連桿網格劃分圖
邊界條件及載荷處理
位移邊界條件
因所選模型為 1/2 連桿，故在連桿的對稱面上
施加對稱約束，約束連桿在 方向平移和在 ，
方向的轉動，並選取 個節點約束住 ， 方向的平
移和 方向的轉動 工況 1 時，在連桿大頭內孔下
部的 120 施加 向約束；工況 2 時，在連桿大頭
內孔上部的 120 施加 向約束[3]
邊界條件及載荷處理
位移邊界條件
因所選模型為 1/2 連桿，故在連桿的對稱面上
施加對稱約束，約束連桿在 方向平移和在 ，
方向的轉動，並選取 個節點約束住 ， 方向的平
移和 方向的轉動 工況 1 時，在連桿大頭內孔下
部的 120 施加 向約束；工況 2 時，在連桿大頭
內孔上部的 120 施加 向約束[3]
連桿載荷處理
（1）螺栓預緊力：螺栓作為承載體系的一部分，
作用是拉緊大端和大端蓋，其預緊力可採用以下公
式計算： =0.2 0 10- 2
式中 螺栓擰緊力矩；
0 螺栓預緊力；
螺栓直徑
計算得螺栓預緊力約為3 758.6 N
（2）連桿小頭孔的載荷沿軸線方向按二次拋物
線分布，沿孔圓周方向在 120 范圍內按餘弦規律
分布，而連桿大頭孔與曲柄銷接觸角為 120 ，載荷
同樣按餘弦規律分布[4]
假設所受載荷曲線方程為2
+
而軸向受力長度為 2 ，當 =0 時， max，故
max 而當 時，=0，這樣可以得出
max/
2
，=0
則作用在軸頸上的總載荷為：
4
0 0
cos 3 /2 d d = 8
3 0
d
得出 = 8
3
max
0
1-
2
2 d = 16
9
max
由此可得 max= 9
16
， = 9
16
1-
2
2
則沿軸頸圓周方向有 = cos 3 /2
其中，=0~ ，=- 60 ~60
（3）連桿小頭與襯套，大頭與軸瓦之間，由於過
盈裝配存在預緊力，通過計算可得出連桿小頭預緊
力約為 211.52N，連桿大頭預緊力約為 70.25N
計算結果與分析
使用 ANSYS軟體，定義材料屬性，並施加必要
的位移邊界條件和力邊界條件，進行求解後，可以
得出連桿在最大受拉和最大受壓兩種工況下的應
力雲圖，如圖 4和圖 5所示從應力雲圖可以看出，連桿在最大受拉工況下
的最大應力在連桿大頭頂部，以及連桿大頭和連桿
蓋用螺栓連接處，還有連桿小頭底部油孔處,而在最
大受壓工況下最大應力發生在連桿小頭孔下部的
油孔處，同時連桿大小頭和桿身過渡處應力也相對
集中
連桿設計的改進方案
基於連桿在兩種受力工況下的應力集中情況，
可以得出連桿在工作過程中主要承受氣體壓力和
往復慣性力所產生的交變載荷，在設計時應首先保
證連桿具有足夠的疲勞強度和結構剛度，不能簡單
依靠加大結構尺寸[5]

9、冒昧的求助：老師要我做個壓電微變形鏡的ansys優化設計下面是命令行：

可以套用啊，但是你得具體知道每個的意思，特別是做優化設計，有些參數就不要隨便作為設計變數
PI是壓電層啊

10、誰有楊氏太極拳24式，32式，40式，42式，48式口令帶音樂mp3格式。

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24式太極拳
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32式太極拳
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