杨氏seo

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2、castep优化不收敛，请问该怎么办

先选择castep-setup-task-GeometryOptimization从而通过改变晶格常数达到加一定压的目的，之后计算其中的弹性性质。zdhlover提到的也是一种加压方法，本人没搞过。zw_tju(站内联系TA)那么通过加压设置做几何优化后，再计算弹性系数，得到的结果就是在相应压强下的弹性性质吗？zdhlover(站内联系TA)首先声明我不是做弹性模量的，只是看过一两篇这方面的文献，你需要注意：一般情况下弹性模量是各向异性的，你需要考虑在什么方向加压，一般研究的为剪切应力，然后通过弹性模量，沿所研究加压方向的晶格间距离，以及杨氏模量，表面能之间的关系（具体没记清）来分析，还可以通过电荷微分图来分析加压之后的成键情况，其次Castep里面不可以加负的压强，而且计算弹性模量的话需要取比较多的K点（具体多少你可以通过增加K点测试一下结果有没变化）和布里渊区取样点。

3、杨氏太极拳42式口令

我这里容纳了国家普及套路的所有口令，采纳答案吧！快点。

4、谁能给我杨氏42、45、48式太极拳带口令音乐、吴式45式带口令音乐

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24式太极拳
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功夫扇
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6、美团关于外卖骑手的问题，发出了什么样的政策？

针对此问题，美团表明将会改善优化配送系统，将会为外卖小哥们留出8分钟的弹性时间。

近日一份美团优化配送系统给外卖小哥留出弹性时间的新闻在网上引发了热议，接下来为大家梳理一下。

事件梳理

据说网络有一篇揭露外卖平台算法压榨骑手的文章，《外卖骑手困在系统里》刷屏，在网上引发了关注，可以说是一石激起千层浪，瞬间引发了网友们对外卖平台的声讨，外卖平台美团对此的回应是，“没做好就是没做好，没有借口，系统的问题终究需要系统背后的人来解决，我们责无旁贷”美团表示将对系统优化。

美团做了哪些优化？

每一单外卖，提供准时配送服务的同时，美团调度系统会给骑手留出8分钟弹性时间，恶劣天气下，系统会延长骑手的配送时间，甚至停止接单。另外，骑手申诉功能将升级，对于因恶劣天气、意外事件等特殊情况下的超时、投诉，核实后，将不会影响骑手考核及收入。

因为此前算法不断的压缩配送外卖的时间，骑手小哥们为了不被扣分，为了按时将餐和送到顾客的手里，美团骑手大多数都要与时间赛跑，超车，闯红灯，逆行行为屡屡出现，这些外卖小哥简直是冒着生命危险在送餐。

所以针对这些问题，美团此次的优化基本上就是要为这些骑手们留出弹性的时间，让他们可以更加从容的去送餐，而不至于冒险送餐

写在最后

系统算法是没有感情的，它只会按最优化的结果去做计算，但是系统背后的美团却是有人性化的管理。此次美团管理层对外卖小哥的流程优化将会在很大程度上为外卖小哥们“减压”说起来也算是好事一件！

对于这起事件，大家有什么看法？欢迎留言探讨哦。

7、开发方案的优化

（1）油田地应力场变化

随着油气田的开发活动的进行，将引起油气藏地应力的显著变化，包括其大小和方向，引起地应力改变的主要有如下因素。

孔隙压力变化

采油使岩石孔隙和岩体裂隙中的孔隙压力降低，岩体收缩，这可导致应力场发生与孔隙压力降低幅度成正比的应力值变化，降低幅度可达到孔隙压力降低值的一半，甚至更多。注水是采油的相反过程，油田长期大面积高压注水，将油层孔隙压力升高，油层岩石体积发生膨胀，引起水平应力增加。油层孔隙压力升高还会引起有效应力减小，地层的破裂压力增大。

地层孔隙压力导致地应力变化原理：当地层压力改变时，地层有发生体积变形的趋势，由于垂向和水平方向岩层的约束条件不同，岩层所受垂向应力保持不变，而在假定其侧向应力变为零的条件下，最小水平应力的改变量为：

油气藏现今地应力场评价方法及应用

式中：Δσmin——最小水平地应力改变量，MPa；ΔPb——地层孔隙压力的改变量，MPa；ag——有效应力系数；μ——泊松比。

若取ag=1，v=0.18，则：

油气藏现今地应力场评价方法及应用

显然，地层孔隙压力对地应力有较大影响，地层孔隙压力的改变将显著地影响地应力。

应力场强度的变化

注水可使井孔及与井孔连通的裂缝的邻区的温度降低，温度降低幅度最高可达100℃。当地层温度发生改变时，地层有发生体积变形的趋势，当变形受到约束时，会产生附加内应力，使地应力发生改变，这将导致几兆帕的局部应力降低。

热力采油则可导致油层温度急剧升高，原地应力增大。但是，温度过高（500℃）则可能导致差异应力的减小。

孔隙液体性质的变化

油田由于采油、注水、使岩石中的孔隙液体的组成成分发生变化，这将影响到一些岩石的物理、力学性能。有些岩石在不同的液体介质中有不同的膨胀率，这是应力场变化的另一个原因。

注入水进入泥岩，引起泥岩应力状态变化

岩石的抗剪强度可由下式表示：

τ=c+（σv-Pb）tanφ （6-33）

式中：τ——抗剪强度，MPa；c——岩石内聚力，MPa；σv——正应力，MPa；Pb——孔隙水压，MPa；φ——岩石内摩擦角，（°）。

泥岩进水后Pb增加，c、φ值降低，泥岩层的抗剪强度减小。

注入水进入断层面，引起断层面应力变化

根据摩尔和库伦的理论，岩石任一截面（如断层面）上的剪应力可由下式表示：

τ=τ0+σtanφ τ=τ0+（P-p）tanφ （6-34）

式中：τ0——断面两盘的粘结强度，MPa；σ、P-p——断层面上的正应力，MPa；φ为内摩擦角，（°）。

注入水进入断层面、使孔隙压力p增加，（P-p）tanφ则大大降低。断层容易发生“复活”运动。

另外，由于注入水长期对油层岩石的冲刷作用，使得砂岩颗粒间的胶结矿物及填充成分被冲走或溶蚀，从而使岩石的孔隙度增大，结构系数减小。由于岩石物质结构发生变化，必然会导致岩石力学性质的变化，表现为岩石的刚性下降，杨氏模量减小。对于一个区块，构造运动引起的应变量一般不会变化，杨氏模量降低会使水平构造应力变小。当注水压力较高时，在地层节理面会产生微小裂缝或使天然裂缝重新张开，改变了注水井周围的地应力分布。在人工压裂时，这些裂缝可能会成为影响人工裂缝延伸的因素。

油气藏地应力的显著变化，会大大增强地应力场的非均质性和各向异性，可使后期水力压裂裂缝扩展方位发生变化，重复水力压裂的裂缝转向等等；应力场的改变又会反过来影响储层岩石孔隙度和渗透率，并影响油气在孔隙或裂隙中的流动，由于流体场和应力场相互之间有影响。因此油气藏地应力的改变将对油气生产产生较大影响，特别是在稠油热采、裂缝油藏、浅层油气藏开采及油田高压注水开采中，由于固液耦合效应较强，影响更加显著。所以在后期的开发中，必须考虑油气藏地应力的改变问题，通过规划开发方案，控制地下储层的应力场和人工裂缝扩展方位，来实施优化开采。

（2）注水优化

注水开发是目前多数油田普遍采用的方式，在注水之前，必须对裂缝的大小和方向有正确认识，且应把注水压差控制在一定范围内，以避免注入水突进造成对应油井水淹。对于天然裂缝不发育或裂缝与最小水平主应力方向一致的地区，可适当提高注水压力，而对于天然裂缝具有多向性或天然裂缝与最小水平主应力方向不一致，并且最大、最小水平主应力差别较小的储层而言，控制适当的注水压力是非常必要的。

大量事实表明，油田套管损坏与油田注水，特别是高压注水关系密切，因此需要确定合理的注水压力界限，在这个压力下地层不破裂。其压力值可由注水井吸水指数曲线的拐点确定。

大庆油田PK值可由下式表示：

PK=4.14+0.5WR+C （6-35）

式中：PK——拐点压力，MPa；WR——地层静压，MPa；C——岩石强度，MPa。

合理的注水压力应保持在微破裂张开吸水前，即吸水拐点压力以下为最佳值，若超过这个压力，地壳应力将会急剧增大，引起套管损坏。

大庆油田情况表明，泥岩稳定的主要参数是孔隙水压及内摩擦角。可用下式表示：

σmaxcosβ（cosβtanφ-sinβ）+σminsinβ（cosβ+sinβtanφ）+c-WRtanφ=0　（6-36）

式中：WR——孔隙水压，MPa；β——结构面（或地层）倾角，（°）；c——岩石内聚力，MPa；φ——内摩角，（°）。

上式的等号左边实际上是结构面岩块稳定和极限平衡状态的应力值PO，我们称其为岩块稳定系数，将上式的WR改写为PR，则有：

油气藏现今地应力场评价方法及应用

其中，PR——岩块稳定的孔隙水压临界值（极限（临界）注水压力），MPa。

孔隙水压超过临界值，将引起断层活动、泥岩蠕变，套管因岩体失稳而损坏。对各类特殊的油藏（复杂断裂系统、地层倾斜），在制定注采方案时，临界注水压力的确定都可以采用公式（6-37）来确定。

根据油田注水开发的一般要求，为防止注水时压开地层，井底的最大注水压力不得大于地层破裂压力的90%，一旦压力确定不当，会导致层间水窜或地层活动引起套管变形等严重后果。

8、急求毕业设计：基于ANSYS软件发动机曲轴的有限元分析与优化

连杆有限元模型建立
建模方案的确定
传统的方法一般采用连续体模型对连杆进行
分析，这种方法具有明显的缺陷，因为这样必然将
连杆的所有组件认为是紧密融合在一起的，而连杆
是由各个分离的组件组装而成的，包括连杆体 衬
套 轴瓦 连杆盖及连杆螺栓等 各部件之间存在许
多配合面，接触状态非常复杂，对连杆的强度分析
有很大影响，如果不考虑这些因素，计算结果会跟
实际情况有相当大的差距，近乎于错误 考虑到这
些因素，根据连杆体和连杆盖之间的接触方式，将
二者用接触单元连为一个整体 而衬套 轴瓦 螺栓
对连杆的作用将以连接预紧力的形式作用于连杆
体及连杆盖上
模型的建立
采用UG软件来完成建模，建好的模型以 mod-
el格式导入 ansys软件 图 1 为连杆的三维视图 基
于连杆在几何形状上的对称性，采用 1/2 连杆模型
进行分析，可以节省大量计算机内存，把这些内存
用于划分网格中，可以节省计算时间 如图 2 为连
杆1/2 模型
连杆有限元分析
计算工况的选择
发动机工作的过程中，连杆小端随活塞作往复
直线运动，大端随曲轴作旋转运动，而连杆体本身
为平动 通过分析可以得出，连杆的最大载荷出现

在进气冲程的上止点附近,此时产生最大拉应力，膨
胀冲程的上止点附近此时产生最大压应力，因此选
择这两个位置进行应力分析[2]
。 工况 1：连杆受活塞
组的惯性力作用、 连杆自身的摆动惯性力、 连杆小
头衬套和大头轴瓦的径向装配应力和连杆大头所
承受的螺栓预紧力；工况 2：连杆载荷包括活塞组的
惯性力 连杆自身的摆动惯性力 小头上承受的燃
气压力 连杆小头衬套和大头轴瓦的径向装配应力
和连杆大头所承受的螺栓预紧力
网格的划分
该连杆材料为中碳钢,密度为 7 850 kg/m3
，杨氏
模量为 210 GPa，泊松比为 0.3 由于连杆形状复杂
且不规则，因此采用高阶四面体单元 Solid 92，进行
自由网格划分，共有 159 669 个单元， 247 821 个节
点，图3为1/2 连杆网格划分图
边界条件及载荷处理
位移边界条件
因所选模型为 1/2 连杆，故在连杆的对称面上
施加对称约束，约束连杆在 方向平移和在 ，
方向的转动，并选取 个节点约束住 ， 方向的平
移和 方向的转动 工况 1 时，在连杆大头内孔下
部的 120 施加 向约束；工况 2 时，在连杆大头
内孔上部的 120 施加 向约束[3]
边界条件及载荷处理
位移边界条件
因所选模型为 1/2 连杆，故在连杆的对称面上
施加对称约束，约束连杆在 方向平移和在 ，
方向的转动，并选取 个节点约束住 ， 方向的平
移和 方向的转动 工况 1 时，在连杆大头内孔下
部的 120 施加 向约束；工况 2 时，在连杆大头
内孔上部的 120 施加 向约束[3]
连杆载荷处理
（1）螺栓预紧力：螺栓作为承载体系的一部分，
作用是拉紧大端和大端盖，其预紧力可采用以下公
式计算： =0.2 0 10- 2
式中 螺栓拧紧力矩；
0 螺栓预紧力；
螺栓直径
计算得螺栓预紧力约为3 758.6 N
（2）连杆小头孔的载荷沿轴线方向按二次抛物
线分布，沿孔圆周方向在 120 范围内按余弦规律
分布，而连杆大头孔与曲柄销接触角为 120 ，载荷
同样按余弦规律分布[4]
假设所受载荷曲线方程为2
+
而轴向受力长度为 2 ，当 =0 时， max，故
max 而当 时，=0，这样可以得出
max/
2
，=0
则作用在轴颈上的总载荷为：
4
0 0
cos 3 /2 d d = 8
3 0
d
得出 = 8
3
max
0
1-
2
2 d = 16
9
max
由此可得 max= 9
16
， = 9
16
1-
2
2
则沿轴颈圆周方向有 = cos 3 /2
其中，=0~ ，=- 60 ~60
（3）连杆小头与衬套，大头与轴瓦之间，由于过
盈装配存在预紧力，通过计算可得出连杆小头预紧
力约为 211.52N，连杆大头预紧力约为 70.25N
计算结果与分析
使用 ANSYS软件，定义材料属性，并施加必要
的位移边界条件和力边界条件，进行求解后，可以
得出连杆在最大受拉和最大受压两种工况下的应
力云图，如图 4和图 5所示从应力云图可以看出，连杆在最大受拉工况下
的最大应力在连杆大头顶部，以及连杆大头和连杆
盖用螺栓连接处，还有连杆小头底部油孔处,而在最
大受压工况下最大应力发生在连杆小头孔下部的
油孔处，同时连杆大小头和杆身过渡处应力也相对
集中
连杆设计的改进方案
基于连杆在两种受力工况下的应力集中情况，
可以得出连杆在工作过程中主要承受气体压力和
往复惯性力所产生的交变载荷，在设计时应首先保
证连杆具有足够的疲劳强度和结构刚度，不能简单
依靠加大结构尺寸[5]

9、冒昧的求助：老师要我做个压电微变形镜的ansys优化设计下面是命令行：

可以套用啊，但是你得具体知道每个的意思，特别是做优化设计，有些参数就不要随便作为设计变量
PI是压电层啊

10、谁有杨氏太极拳24式，32式，40式，42式，48式口令带音乐mp3格式。

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